Вертикальные стальные резервуары для хранения нефти относятся к промышленным объектам с повышенным уровнем ответственности в соответствии с ГК РФ. Поэтому задача поддержания вертикальных стальных резервуаров в исправном состоянии является актуальной. Мировая практика эксплуатации вертикальных стальных резервуаров для хранения нефти и нефтепродуктов показывает, что наиболее часто встречающейся причиной отказов резервуаров является коррозионный износ металлоконструкций РВС [7–8]. Эксплуатирующие организации ежегодно несут огромные материальные издержки на защиту резервуаров от коррозионного воздействия. Как показывают результаты технического диагностирования резервуаров [8], металл днища и первого пояса стенки резервуара наиболее подвержен коррозии из-за наличия подтоварной воды, так как растворенные в подтоварной воде химические вещества и соединения существенно ускоряют коррозионные процессы системы вследствие повышения электропроводности электролита, наличия полей статического электричества, биологической активности микроорганизмов и др. Помимо этого, днище находится под воздействием коррозии от грунтовых вод и конденсата.
Для решения этой проблемы в нормативно-технической документации в части требований к основаниям и фундаментам РВС в качестве антикоррозионной защиты днища рекомендуется предусматривать устройство гидроизоляционного слоя под днищем резервуара из песчаного грунта, пропитанного нефтяными вяжущими добавками или из рулонных материалов.
Согласно нормативным документам для защиты днища РВС от коррозии применяются следующие составы гидрофобного слоя:
1.Горячие асфальтобетонные смеси по ГОСТ 9128, плотные, маркиI, вяжущее вещество – жидкий битум марки БНД 90/130 по ГОСТ 22245, с размерами зерен минерального заполнителя до 5мм, с остаточной пористостью не более 2,5 %, с коэффициентом уплотнения – не ниже 0,99.
2.Холодные асфальтобетонные смеси по ГОСТ 9128, вяжущее вещество – жидкий битум марки БНД 90/130 по ГОСТ 22245, с размерами зерен минерального заполнителя до 5мм, с остаточной пористостью не более 2,5 %, коэффициент уплотнения – не ниже 0,96.
3.Грунт влажностью до 3 % с коэффициентом уплотнения – не ниже 0,98, содержащий следующие компоненты:
–песок крупностью от 0,1 до 0,2мм в количестве от 80 до 85 %;
–песчаные, пылеватые и глинистые частицы крупностью менее 0,1мм в количестве от 4 до 15 %;
–вяжущее вещество – жидкий битум по ГОСТ 11955 в количестве от 8 до 10 % от объема грунтовой смеси; содержание серы в вяжущем веществе не должно превышать 0,5 %.
Применяемые песок и битум не должны содержать коррозионно-активных агентов.
Проектная организация осуществляет выбор защитного слоя днища резервуара, при этом эффективность и рациональность проектного решения должны быть обоснованы.
В данной статье предлагается оригинальное конструктивное решение по защите основания и фундамента вертикального стального резервуара с плавающей крышей РВСПК-20000 от воды при работе системы аварийного орошения [5, 14].
Так, в ходе проведения планового технического обследования резервуара РВСПК-20000 было выявлено утонение металла днища резервуара, превышающее максимально допустимые значения, практически по всей его площади, в результате чего было принято решение о необходимости ремонта резервуара. Разработкой проекта ремонта настоящего резервуара занималось научно-производственное предприятие «Симплекс».
Главной особенностью данного объекта является конструкция фундамента в виде бетонного «стакана», опирающегося на сваи, внутри которого устроена песчаная подушка (рис.1).
Рис. 1. Конструкция отмостки резервуара РВСПК-20000
В качестве гидроизоляционного слоя днища резервуара проектом была предусмотрена окрасочная гидроизоляция с полимерным покрытием, а именно применение эпоксидной шпатлевки ЭП-0010 по грунтовке лаками ЭП-55 общей толщиной слоев 6мм.
Однако согласно нормативному документу РД-23.020.00-КТН-018-14 толщина гидроизоляционного слоя на поверхности грунтовой подушки резервуара должна составлять не менее 50мм. Очевидно, что проектная организация, занимающаяся разработкой проекта строительства данного резервуара, пренебрегла этими требованиями.
Поскольку резервуар находится на свайном фундаменте, а железобетонная отмостка на естественном основании, в течение года возможны высотные колебания и деформации последней, связанные с сезонными движениями грунта и осадками резервуара при операциях заполнения и опорожнения [3–4, 6, 11–13]. Как показала практика, подобная конструкция отмостки (рис.1) имеет главный недостаток – это образование трещины на границе примыкания к железобетонному кольцу «тарелки» основания резервуара.
Требования государственных стандартов предусматривают проверку работоспособности систем орошения резервуаров, находящихся в эксплуатации и заполненных нефтью или нефтепродуктом, не реже1 раза в год [2]. Расчетные данные автоматической системы орошения резервуара РВСПК-20000 представлены в таблице.
Расчетные данные установки водяного охлаждения резервуара РВСПК-20000
Запас воды на охлаждение горящего резервуара при нормативной интенсивности (на 4часа)
Фактический запас воды на охлаждение горящего резервуара (на 4часа)
Запас воды на охлаждение соседнего с горящим резервуара (на 4часа)
Так, эксплуатирующими службами резервуара было отмечено, что каждый раз после проведения испытания системы орошения резервуара в колодцах контроля протечек днища резервуара постепенно накапливается вода, выход которой тем больше, чем выше уровень взлива продукта в резервуаре, а соответственно, и производимое продуктом давление на основание.
После разбора данных случаев на техническом совете предприятия были установлены связи следующих событий: раскрытие трещины отмостки в узле примыкания к железобетонному кольцу основания резервуара (рис.2), испытание системы орошения, попадание воды от системы орошения через трещину в отмостке в пространство между днищем резервуара и железобетонным кольцом основания, уход воды через систему контроля протечек.
По результатам предпроектного обследования, электрохимическая защита резервуара от коррозии (ЭХЗ) осуществлялась методом катодной поляризации (катодной защиты) от существующей станции катодной защиты СКЗ с применением протяженных анодных заземлителей, установленных под днищем резервуара в песчаной подушке. Анодное заземление состоит из двух самостоятельных контуров со сроком службы не менее 25лет каждый, вводимых в эксплуатацию поочередно. Второй контур вводится в эксплуатацию по окончании рабочего ресурса первого контура.
Для контроля остаточной скорости коррозии и уровня защитных потенциалов на днище резервуара установлены датчики коррозии, неполяризующиеся и биметаллические электроды сравнения.
По результатам технического обследования установлено, что на данном резервуаре имел место полный отказ в работе системы электрохимической защиты протяженными анодами в связи с выходом из строя протяженных анодов. Совокупность данных фактов позволяет говорить о том, что наличие воды под днищем резервуара при неработающей системе ЭХЗ могли спровоцировать преждевременный коррозионный износ металла днища резервуара (рис.3).
Рис. 2. Раскрытие трещины отмосткив узле примыкания к ж/б кольцу
Проанализировав результаты технической диагностики резервуара, было принято решение о полной замене днища резервуара с устройством гидрофобного слоя толщиной 100мм из высокоплотного асфальтобетона марки1 по ГОСТ 9128-2009, с остаточной кислотностью от 1,0 до 2,5 % (рис.4) для защиты днища резервуара от негативного воздействия грунта и исключения образования коррозии, так как принятое изначально техническое решение гидроизоляции окраек и конструкция отмостки не обеспечивало должной защиты фундамента.
Рис. 3. Коррозионный износ металла днища резервуара РВСПК-20000
Рис. 4. Конструкция отмостки резервуара РВСПК-20000, разработанная НПП «Симплекс»
Согласно разработанному проекту ремонта, сопряжение отмостки резервуара с его фундаментом выполняется с устройством компенсационного шва шириной 20мм на всю высоту отмостки с заполнением просмоленной паклей и герметиком, обеспечивающим высокую стойкость изоляции к температурным и усадочным деформациям, а также к действию агрессивных атмосферных факторов и воды.
Для герметизации температурно-усадочных швов был использован герметик на основе тиокола, имеющий относительное удлинение в момент разрыва не менее 150 %. Деформативность шва составила более 25 %, интервал температуры эксплуатации – в пределах от минус 60 °С до плюс 70 °С. Кроме того, температурно-усадочные швы выполняются по периметру РВСПК-20000 в отмостке с шагом 6м, а свободное пространство между бетонной отмосткой и окрайкой днища резервуара заполняется цементно-песчаным раствором. Воснование температурно-усадочных швов закладывалась доска размерами 40×19мм.
Конструкция компенсационного шва была выполнена с учетом расчетных показателей деформации основания резервуара и отмостки, заполняющий шов герметик по-добран в соответствии с показателями растя-жения и усилия адгезии к бетону. Применение песчано-битумной гидроизоляции окраек, в свою очередь, позволило устранить неровности фундаментного кольца резервуара, а также предотвратить напорное и капиллярное движение воды не только в вертикальном, но и вгоризонтальном направлении.
Устройство отмостки производилось по секциям, разделенным температурно-усадочными швами с разрывом армирования. Новая отмостка выполнена из бетона В15, толщиной 100мм с уклоном по месту планировки, на бетонной подготовке из бетона В3.5.
Так, разработанное конструктивное решение по ремонту отмостки резервуара РВСПК-20000 с использованием компенсационного температурно-усадочного шва между отмосткой и фундаментом показало успешные результаты в период эксплуатации объекта. Об эффективности работы предложенной конструкции защиты основания и фундамента резервуара от воды при работе системы аварийного орошения также свидетельствует многократный опыт ее применения на других объектах магистрального транспорта нефти и нефтепродуктов.
10.1. Основные положения
10.1.1. Проектирование основания и фундаментов под резервуар должно выполняться специализированной проектной организацией с учетом положений ГОСТ Р 52910-2008, СНиП 2.02.01-83*, СНиП 2.02.03-85; СНиП 2.02.04-88; СНиП II-7-87 и дополнительных требований настоящего Стандарта.
10.1.2. Материалы инженерно-геологических и гидрологических изысканий площадки строительства должны содержать следующие сведения о грунтах и грунтовых водах:
— литологические колонки под пятно резервуара, количество, глубина и расположение которых должны обеспечить построение достоверных разрезов вдоль контурной окружности основания и по ее диаметрам;
— физико-механические характеристики грунтов, представленных в литологических колонках (удельный вес γ, угол внутреннего трения φ, сцепление С, модуль деформации Е, коэффициент пористости ε);
— расчетный уровень грунтовых вод с прогнозом гидрологического режима на ближайшие 20 лет для резервуаров объемом до 10000 м 3 и на 50 лет для резервуаров объемом более 10000 м 3 .
Кроме того, если сжимаемая толща представлена слабыми грунтами (модуль деформации менее 10 МПа), то для каждой грунтовой разности должны быть приведены значения коэффициента фильтрации.
Для величин физико-механических характеристик грунтов должны приводиться однозначные расчетные значения.
При проектировании фундаментов резервуаров в сложных инженерно-геологических условиях инженерные изыскания должны выполняться специализированными организациями и содержать данные для выбора типа оснований и фундаментов с учетом возможного изменения (в процессе строительства и эксплуатации) инженерно-геологических и гидрологических условий площадки строительства.
10.1.3. Расчет основания по деформациям предусматривает определение расчетных значений величин, характеризующих абсолютные и относительные перемещения фундаментных конструкций и элементов стальной оболочки резервуара с целью их ограничения, обеспечивающего нормальную эксплуатацию резервуара и его долговечность.
10.1.4. Расчет осадок основания резервуара следует выполнять, как правило, с использованием расчетной схемы основания в виде линейно-деформируемой среды: полупространства с условным ограничением глубины сжимаемой толщи или слоя конечной толщины.
В случае, если расчетные значения деформаций основания превышают предельные значения, следует выполнить расчет осадок с учетом совместной работы оболочки резервуара и основания, рассматривая расчетную схему основания, характеризуемую коэффициентами жесткости, в качестве которых принимаются отношения давления на основание к его расчетным осадкам в различных точках поверхности согласно рекомендациям СНиП 2.01.09.
Расчет системы «резервуар-основание» может быть выполнен также с использованием существующих вычислительных комплексов по определению осадок фундаментов с учетом взаимодействия основания и оболочки резервуара.
10.1.5. Проектная высота расположения днища резервуара определяется технологическим заданием, однако, эта высота должна превышать максимальный уровень окружающей спланированной поверхности земли минимум на 0.5 м, а после достижения основанием расчетных осадок высота днища над уровнем окружающей земли должна быть не менее 0,15 м.
10.1.6. В проекте КМ должно быть представлено задание для проектирования основания и фундаментов под резервуар, включающее расчетные реактивные усилия (нагрузки), передаваемые от корпуса резервуара на его фундамент, а также величины допустимых деформаций основания.
10.2. Расчет нагрузок на основание и фундамент резервуара
10.2.1. Реактивные усилия, передаваемые с корпуса на основание и фундамент резервуара, определяются в зависимости от конструктивных, технологических, климатических, сейсмических нагрузок и их сочетаний, приведенных в таблице П.4.6 Приложения П.4.
10.2.2. В состав нагрузок, передаваемых по контуру стенки резервуара на его фундамент, входят нагрузки двух типов.
Нагрузки первого типа, обеспечивающие осесимметричное распределение усилий по контуру стенки, включают:
— вес резервуара с учетом оборудования и теплоизоляции, за вычетом центральной части днища;
— избыточное давление и разрежение в газовом пространстве резервуара.
Нагрузка второго типа возникает от ветрового воздействия на корпус резервуара и создает кососимметричное распределение усилий по контуру стенки.
Ветровая нагрузка вызывает появление опрокидывающего момента, вычисляемого относительно точки, расположенной на оси симметрии опорного контура стенки с подветренной стороны резервуара. Нагрузки первого типа создают момент, препятствующий опрокидыванию резервуара.
10.2.3. Перечень необходимых расчетов включает:
— определение нагрузок на центральную часть днища в условиях эксплуатации, гидро- пневмоиспытаний и при сейсмическом воздействии;
— расчет максимальных и минимальных нагрузок по контуру стенки в условиях эксплуатации и при сейсмическом воздействии;
— проверку на отрыв окраек днища от фундамента при действии внутреннего избыточного давления на пустой резервуар;
— проверку на опрокидывание пустого резервуара путем сравнения опрокидывающего момента и момента от удерживающих сил;
— проверку резервуара с продуктом на опрокидывание в условиях землетрясения;
— расчет анкеров, если происходит отрыв окраек днища от фундамента при действии внутреннего давления на пустой резервуар;
— расчет анкеров, если устойчивость пустого резервуара от опрокидывания не обеспечена;
— расчет анкеров, если устойчивость резервуара с продуктом от опрокидывания при землетрясении не обеспечена.
Расчет нагрузок на основание и фундамент резервуара при землетрясении приведен в п. 9.6.6.
10.2.4. Опрокидывающий момент, действующий на резервуар в результате ветрового воздействия, вычисляется по формуле:
10.2.5. Расчетная погонная нагрузка по контуру стенки характеризуется максимальным и минимальным значениями, соответствующими диаметрально противоположным участкам фундамента (рис. 10.1). Максимальная и минимальная нагрузки определяются соответственно, как сумма и разность максимальных нагрузок первого и второго типа (с учетом знаков). Расчетная нагрузка по контуру стенки в основании резервуара определяется по формулам:
Рис. 10.1. Нагрузки на фундамент, передаваемые по контуру стенки резервуара
10.2.6. Расчетная вертикальная нагрузка на фундамент резервуара, соответствующая 1-му расчетному сочетанию нагрузок (таблица П. 4.6 Приложения П.4), составляет:
10.2.7. Если теплоизоляция, или вакуум, или снеговая нагрузка отсутствуют, формула 10.2.6 должна быть приведена в соответствие с полученным сочетанием нагрузок.
10.2.8. Коэффициент fs назначается согласно указаниям п. 9.2.3.1.7.
10.2.9. Нагрузки на центральную часть днища определяются исходя из величины внутреннего избыточного давления, максимального проектного уровня налива и плотности продукта (эксплуатация) или воды (гидро- пневмоиспытания). Эту нагрузку следует определять по формулам:
pf = γn[0,001g(ρH + ρstbc) + 1,2p],
Pfg = γn[0,001g(ρgH0g + ρstbc) + 1,25p].
10.2.10. Требования по установке анкеров
10.2.10.1. Анкеровка корпуса резервуара требуется если:
— происходит отрыв окраек днища от фундамента при действии внутреннего избыточного давления;
— момент от сил, вызванных ветровым воздействием, превышает момент от вертикальных удерживающих сил, действующих на пустой резервуар.
10.2.10.2. В случаях, указанных в п. 10.2.10.1, стенка резервуара прикрепляется к фундаменту анкерными устройствами, шаг установки и размеры которых определяются расчетом.
10.2.10.3. Требуется установка анкеров, если выполняются следующие неравенства, соответствующие условиям п. 10.2.10.1:
Qmin 3 и не менее 1,0 для резервуаров объемом свыше 3000 м 3 . Толщина железобетонного кольца принимается не менее 0,3 м. При строительстве резервуаров в сейсмических районах наличие кольцевого железобетонного фундамента является обязательным. Ширина кольца должна быть не менее 1.5 м, а толщина не менее 0,4 м.
Рис. 10.4. Сплошная железобетонная плита
10.3.4. Фундамент в виде сплошной железобетонной плиты рекомендуется для резервуаров диаметром не более 15 м на немерзлых грунтах, для всех резервуаров на мерзлых грунтах, а также для всех резервуаров при хранении в них этилированных бензинов, реактивного топлива или иных ядовитых продуктов. Для обнаружения возможных протечек продукта железобетонная плита должна иметь уклон не менее 1 % от центра к периметру, а также радиально расположенные дренажные канавки.
3.1 Проектирование оснований и фундаментов стальных вертикальных резервуаров выполняется в соответствии с действующими нормативными документами, приведенными в приложении Д и настоящими Нормами.
(Измененная редакция, Изм. 2005 г.)
3.2 Исходными данными для проектирования основания резервуара должны быть результаты инженерно-геологических изысканий, выполненные в соответствии с требованиями СНиП 11-02-96 и СП 11-105-97 и не позднее, чем за 1,5 года до начала проектирования.
3.3 По совокупности свойств инженерно-геологические условия площадки для строительства резервуаров подразделяются на благоприятные, неблагоприятные и весьма неблагоприятные.
3.4 Неблагоприятными для устройства оснований и фундаментов резервуаров являются:
— грунты с модулем деформации Е 0,40;
— зоны тектонических разломов;
— участки распространения оползневых, карстовых, мерзлотных и др. опасных геологических процессов.
3.6 В благоприятных инженерно-геологических условиях под фундаменты резервуаров делают выработки, согласно п. 8.4 СП 11-105-97. Для резервуаров вместимостью до 5000 м 3 включительно число выработок должно быть 3. Для резервуаров вместимостью свыше 5000 м 3 — не менее 5, с расположением одной выработки в центре, а остальные — должны быть равномерно распределены по периметру основания на расстоянии не более 2 м от предполагаемого положения стенки резервуара. Скважины проходятся на глубину не менее 0,5 диаметра резервуара, а в центре — не менее 0,75 диаметра, но не менее 30 м.
Для резервуаров вместимостью более 5000 м 3 необходимо выполнять полевые испытания грунтов — штамп.
3.7 При производстве инженерно-геологических изысканий в неблагоприятных условиях в районах развития опасных геологических и инженерно-геологических процессов (склоновых процессов, карста, переработки берегов водных объектов), а также в районах развития специфических грунтов (просадочных, набухающих, засоленных, многолетнемерзлых и др.) состав, объемы, методы и технология работ устанавливаются в соответствии с СП 11-105-97 (части II, III и IV).
3.8 На основании полных инженерно-гидрогеологических изысканий принимаются варианты решений по водопонижению грунтовых вод с устройством различных типов дренажей.
Следует использовать вертикальный дренаж, компактный и маневренный.
На застроенных территориях, сложенных глинистыми грунтами, для снижения уровня подземных вод надлежит применять дренажные завесы, которые выполняются в виде ряда пересекающихся вертикальных скважин, заполненных хорошо фильтрующим материалом.
Применение водопонижения, особенно в глинистых грунтах и пылеватых песчаных, влечет за собой уплотнение и осадку осушаемой толщи грунтов. Это явление следует учитывать при проектировании дренажа.
3.9 Расчет несущей способности основания резервуара следует выполнять в случаях и по методике, предусмотренных СНиП 2.02.01-83* "Основания зданий и сооружений. При этом рассчитывается общая устойчивость основания резервуара и местная устойчивость грунта под подошвой кольцевого фундамента. При назначении расчетных характеристик сопротивления грунтов сдвигу следует учитывать быстрое увеличение нагрузок на основание при заполнении резервуаров. Расчеты основания необходимо выполнять на характеристики сопротивления грунтов сдвигу в состоянии незавершенной консолидации. Местная устойчивость грунта под подошвой кольцевого фундамента резервуара, а также прочность конструкции кольцевого фундамента рассчитывается на монтажные и эксплуатационные нагрузки.
3.10 Основным критерием выбора типа основания и фундамента резервуара является его деформация. Поверочный расчет основания по деформациям производится из условия недопущения превышения деформации основания предельных величин, установленных СНиП 2.09.03-85. Предельные деформации основания резервуара устанавливаются технологическими и конструктивными требованиями сооружения по следующим видам: максимальная абсолютная осадка; относительная осадка основания под днищем, равная отношению разности осадок двух смежных точек и расстоянию между ними; разность осадок под центральной частью днища и под стенкой; крен фундамента. Предельные и расчетные величины деформаций указываются в проекте для полного срока эксплуатации и периода гидроиспытаний резервуара.
(Измененная редакция, Изм. 2005 г.)
3.11 При благоприятных грунтовых условиях, фундамент резервуара представляет собой уплотненную подушку из среднезернистого песка с кольцевым железобетонным фундаментом под стенку.
Минимальная толщина подушки принимается по СНиП 2.02.01-83, а также из условия расположения в теле фундамента анодных заземлителей. Подстилающий слой под подушку должен быть горизонтальным с допуском на планировочные работы. Частичное опирание подушки на насыпные грунты не допускается. Работы по устройству подушки производить в соответствии со СНиП 3.02.01-87, не допуская разуплотнения поверхностного слоя при замачивании и промораживании.
Минимальный диаметр песчаной подушки должен превышать диаметр стенки резервуара не менее чем на 3 м, а величина откоса песчаной подушки должна быть не менее 1:1,5.
Деформационные швы в кольцевом железобетоном фундаменте устраиваются в соответствии со СНиП 2.03.01-84*, бетонные работы производятся согласно СНиП 3.03.01-87.
Поверх подушки и фундамента устраивается гидрофобный слой для защиты днища резервуара от коррозии. Толщина гидрофобного слоя на поверхности подушки не менее 50 мм, на поверхности кольцевого фундамента — не более 20 мм.
3.12 При благоприятных грунтовых условиях, для резервуаров объемом по строительному номиналу менее 2000 м 3 допускается основание резервуара выполнять на песчаной подушке без кольцевого железобетонного фундамента. Отсыпку подушки производить слоями 15-20 см с тщательным уплотнением при лабораторном контроле до достижения объемного веса скелета грунта 1,65 т/м 3 . До начала отсыпки необходимо произвести опытное уплотнение грунта.
3.13 При неблагоприятных грунтовых условиях применяются следующие мероприятия по защите основания и фундаментов от недопустимых осадок:
— замена слоя слабого, просадочного, набухающего грунта менее сжимаемым грунтом;>
— устройство свайных фундаментов-стоек (в т.ч. грунтовых) с ростверком (железобетонным, щебеночным и т.д.), причем опирание свай-стоек допускается согласно п. 8.4 СНиП 2.02.03-85*;
— искусственное закрепление грунтов;
— в условиях вечной мерзлоты рекомендуется применение I принципа использования ВМГ (с сохранением мерзлоты), однако при соответствующем технико-экономическом обосновании возможно применение и II принципа (без сохранения мерзлоты).
Необходимость анкерного крепления резервуара к фундаменту в районе сейсмичностью более 6 баллов определяется расчетом с учетом технических решений, принятых в Типовых проектах резервуаров вертикальных стальных для нефти строительным номиналом 1000-50000 м 3 , утвержденных ОАО "АК "Транснефть". Фундамент рассчитывается согласно пособию к СНиП 2.02.01-83*.
(Измененная редакция, Изм. 2007 г.)
Если площадка строительства сложена толщей слабых водонасыщенных грунтов мощностью до 10 м и не имеет прослоек торфа, наиболее экономично применение свайного фундамента с промежуточной подушкой. Поверх оголовников устраивается щебеночная подушка высотой не менее расстояния между сваями.
Когда площадка строительства резервуара сложена значительной толщей слабых грунтов и применение свайного фундамента является неэкономичным, следует выполнять уплотнение грунтов временной нагрузкой с устройством вертикальных дрен для уменьшения продолжительности консолидации грунтов.
3.14 Строительство резервуаров при весьма неблагоприятных грунтовых условиях не рекомендуется.
3.15 Для наблюдения за осадкой резервуара в процессе эксплуатации на фундаментах должны предусматриваться геодезические марки, а на расстоянии не менее двух диаметров резервуара, в местах, где отсутствует влияние других сооружений, предусматриваются базовые репера. При необходимости в непосредственной близости от резервуаров предусматриваются рядовые репера. Наблюдение за осадкой и состоянием фундаментов резервуаров проводится в соответствии с требованиями РД 153-39.4-078-01 и должно быть включено в мероприятия по проведению планово-предупредительных ремонтов эксплуатирующей организацией.
3.16 Для защиты фундаментов от атмосферных осадков вокруг резервуаров выполняется бетонная отмостка из бетона марки не менее В15 шириной 1 м, которая должна отвечать следующим требованиям:
— срок службы не менее 10 лет;
— легкость демонтажа и восстановления;
— устойчивость под воздействием дождевых и капельных вод, падающих с крыши резервуара;
— морозостойкость согласно СНиП 2.03.01-84*.
Отвод атмосферных вод из каре резервуаров предусматривается в систему производственно-дождевой канализации.
(Измененная редакция, Изм. 2005 г.)
 |
«Сайтмедиа» — Создание сайта |
© 2007–2019 «ХК «Газовик». Все права защищены.
Использование материалов сайта без разрешения владельца запрещено и будет преследоваться по закону.